神龙架圆柱钢模板|平面钢模板|安全爬梯/梯笼出租/租赁
1、支座反力计算 129130 承载能力极限状态Rmax=max[qL1,0.5]=max[8.567×0.6,0.5×8.567×0.6+8.567×0.2]=5.14kN同理可得： 梁底支撑小梁所受支座反力依次为R1=2.392kN,R2=5.14kN,R3=4.231kN,R4=4.231kN,R5=4.231kN,R6=4.231kN,R7=4.231kN,R8=4.231kN,R9=5.14kN,R10=2.392kN 正常使用极限状态Rmax'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[5.94×0.6,0.5×5.94×0.6+5.94×0.2]=3.564kN同理可得： 梁底支撑小梁所受支座反力依次为R1'=1.656kN,R2'=3.564kN,R3'=2.897kN,R4'=2.897kN,R5'=2.897kN,R6'=2.897kN,R7'=2.897kN,R8'=2.897kN,R9'=3.564kN,R10'=1.656kN 六、主梁验算 主梁类型 工字钢 主梁截面类型 10号工字钢主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 49主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 245 可调托座内主梁根数 11、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m) σ=Mmax/W=0.947×106/49000=19.325N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax＝10.479kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=10.479×1000×[68×1002-(68-4.5)×84.82]/(8×2450000×4.5)＝26.539N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 131132 主梁变形图(mm)νmax＝0.015mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝4mm 满足要求！ 4、支座反力计算承载能力极限状态 支座反力依次为R1=1.284kN，R2=18.941kN，R3=18.941kN，R4=1.284kN七、可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力设计值[N](kN) 60可调托座受力N＝max[R1，R2，R3，R4]＝18.941kN≤[N]=60kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm) Ф60×3.2 立杆钢管计算截面类型(mm) Ф60×3.2 钢材等级 Q345 立杆截面面积A(mm2)571 回转半径i(mm) 20.1 立杆截面抵抗矩W(cm3) 7.7 支架立杆计算长度修正系数η 1.2 悬臂端计算长度折减系数k0.7 抗压强度设计值[f](N/mm2) 300 支架自重标准值q(kN/m) 0.15 1、长细比验算hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×500)=1800mmλ=hmax/i=1800/20.1=89.552≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.558 2、风荷载计算133Mw＝γ0×γL×φw1.5×ωk×la×h2/10＝1.1×0.9×0.9×1.5×0.26×0.6×1.52/10＝0.047kN·m3、稳定性计算 R1＝1.284kN，R2＝18.941kN，R3＝18.941kN，R4＝1.284kN立杆受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4]+1.1×1.3×0.15×(10-1.4)+Mw/lb＝max[1.284，18.941，18.941，1.284]+1.845+0.047/1.8＝20.812kNf＝N/(φA)+Mw/W＝20812.097/(0.558×571)+0.047×106/7700＝71.424N/mm2≤[f]=300N/mm2满足要求！ 九、高宽比验算 根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=10/9=1.111≤3 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=γL×φwγQ(ωkLHh2+Q3kLh1)=0.9×0.9×1.5×(0.26×9×10×3.9+0.5×9×3.9)=132.204kN·mMR=γG[G1k+0.15×H/(la×lb)]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×10/(0.6×1.8)]×9×92/2=619.65kN·mMT=132.204kN·m≤MR=619.65kN·m 满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主 要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=γL×φwγQ()=0.9×0.9×1.5×(1×9×102+0.5×9×3.9)=1114.823kN·mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(la×lb)]LB2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.09+0.15×10/(0.6×1.8)]×9×92/2=1360.715kN·m MT=1114.823kN·m≤MR=1360.715kN·m 满足要求！ 十一、立杆地基基础计算地基土类型 碎石土 地基承载力特征值fak(kPa) 400 立杆垫木地基土承载力折减系数mf 0.9 垫板底面面积A(m2)0.15立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝20.812/(0.9×0.15)＝154.164kPa≤fak＝400kPa134满足要求！ 9.1.2、系梁（1200×1400mm）侧模板计算书 计算依据： 1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计标准》GB50017-2017 5、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018 一、工程属性 新浇混凝梁名称 系梁混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 1200×1400 新浇混凝土梁计算跨度(m) 2.6 二、荷载组合 侧压力计算依据规范《混凝土结构工程 施工规范》 GB50666-2011 混凝土重力密度γc(kN/m3) 24 结构重要性系数γ0 1.1可变荷载调整系数γL 0.9 新浇混凝土初凝时间t0(h) 4 塌落度修正系数β 0.9 混凝土浇筑速度V(m/h) 2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m) 1.4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值 G4k(kN/m2) 梁下挂侧模G4kmin{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×1.4}＝min{34.213，33.6}＝33.6kN/m2 混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2) 2下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0(1.3×G4k+γL×1.5Q4k)＝1.1 ×(1.3×33.6+0.9×1.5×2)＝51.018kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝33.6 kN/m2 三、支撑体系设计135 小梁布置方式竖直向布置 小梁间距 200 主梁合并根数 2 主梁悬挑长度(mm) 50 对拉螺栓水平向间距(mm) 500 结构表面的要求结构表面外露 梁左侧 梁右侧 楼板厚度(mm) 0 0 梁下挂侧模高度(mm) 1400 1400 左侧支撑表： 第i道支撑距梁底距离(mm) 支撑形式 1 150 对拉螺栓 2 500 对拉螺栓 3 800 对拉螺栓 4 1100 对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑 距梁底距离(mm) 支撑形式 1 150 对拉螺栓 2 500 对拉螺栓 3 800 对拉螺栓 4 1100 对拉螺栓设计简图如下：136 模板设计剖面图 四、面板验算 模板类型 覆面木胶合板 模板厚度(mm) 15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 16 模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5 模板弹性模量E(N/mm2) 73001、下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1＝bS承＝1×51.018＝51.018kN/mMmax＝0.125q1l2＝0.125×51.018×0.22＝0.255kN·mσ＝Mmax/W＝0.255×106/37500＝6.802N/mm2≤[f]＝16N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算q＝bS正＝1×33.6＝33.6kN/mνmax＝5×33.6×2004/(384×7300×281250)=0.341mm≤200/400=0.5mm 满足要求！3、支座反力验算 承载能力极限状态 R下挂＝q1l=51.018×0.2＝10.204kN 正常使用极限状态R'下挂＝ql=33.6×0.2＝6.72kN